AISC 360-22에 따른 강재 단순보 설계

주요 결과

소요 휨모멘트 M_u

68.0 kip-ft

설계 휨강도 phi_b M_n

94.7 kip-ft (F2-3, C_b = 1.136)

소요 전단력 V_u

13.6 kip / phi_v V_n = 146.4 kip

활하중 처짐

0.096 in <= 0.667 in (l/360)

지배 이용률

0.718 (횡좌굴)

모든 값은 제시된 입력에 대해 결정론적이며, 채팅 실행이 아니라 reports/016-skl-000075-rfem-review/featured_example.py로 생성되었습니다. 하중이 상부 플랜지에 작용하므로 AISC Commentary F1에 따라 F2-4의 제곱근 계수(피개법수가 아닌 근호 전체)를 1.0으로 취합니다. 도심 재하의 경우 phi_b M_n = 134.9 kip-ft, 이용률은 0.504입니다. 강도 차이가 29.8 %이므로 답변에서는 항상 두 값을 모두 제시합니다. RFEM 6.15.0007은 Commentary 간략화를 적용하지 않으며 도심 재하 강도를 0.55 % 이내로 재현하는데, 차이는 전부 C_b에서 비롯됩니다(1.1426 대 1.1364).

• — 단면 특성은 lookup_profiles의 [AISC 16] 태그가 붙은 카탈로그 행에서 가져와 카탈로그의 미터 단위에서 다시 환산했습니다. 카탈로그는 유효숫자 6자리로 반올림하며, 이것이 위 모든 수치의 정밀도 상한입니다.
• — 두 LRFD 조합, 1.4D = 0.84 kip/ft와 1.2D + 1.6L = 1.36 kip/ft를 평가했으며 두 번째가 지배합니다. 1.4D는 D > 8L인 경우에만 지배할 수 있습니다.
• — 플랜지와 웨브는 조밀합니다(lambda_f = 6.93 <= 9.15; lambda_w = 49.1 <= 90.6). 카탈로그에 필렛 치수가 없으므로 웨브 높이는 h = d - 2*t_f를 사용하며, 이는 lambda_w를 과대평가하므로 분류는 보수적으로만 이루어집니다.
• — 전단은 G2.1(a)를 적용합니다(h/t_w <= 2.24*sqrt(E/F_y)인 압연 I형 단면). 따라서 C_v1 = 1.0, phi_v = 1.00, Omega_v = 1.50입니다. AISC 360-22는 I형 단면 및 ㄷ형강에 대해 휨-전단 상호작용을 요구하지 않습니다.
• — 처짐은 E = 29,000 ksi, I_x = 518 in^4를 사용한 오일러-베르누이 보 이론으로 계산하며 전단 변형은 무시합니다. 따라서 RFEM은 약간 더 큰 값을 보고합니다.